Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 124

MAKALE BETON PREFABRİKASYON KASIM 2017 ◆ SAYI : 1234 16 • Tüm numuneler benzer başlangıç rijitliğine sahiptir. • İlk çatlama yükü tüm numunelerde yaklaşık 170 kN olarak gerçekleş- miştir. Bu değer, teorik çatlama yü- künün üzerindedir. • İlk çatlak oluşumuna kadar tüm nu- munelerde iki beton katmanı bütün- leşik olarak çalışmıştır. • Yalın numunede ilk eğilme çatlağı- nın oluşumundan sonra rijitlik düş- mekte ve yerdeğiştirmeler artmak- tadır. Bu aşamadan sonra yapısal kaplama betonunda göreli kayma ve kalkma hareketleri büyümekte- dir. • Pürüzlendirilmiş numunelerde, iki beton katmanı arasındaki kenetlen- me deney sonuna kadar korunmuş- tur. • Sadece pürüzlendirilmiş numune- lerde teorik taşıma gücünün üzerine çıkılabilmiştir. • Emniyetle aktarılan kayma gerilme- leri; yalın (pürüzsüz yüzey) durum- da 0.20 MPa, kayma donatılı (pü- rüzsüz yüzey) durumda 0.30 MPa, pürüzlendirilmiş (kayma donatısız) durumda 0.50 MPa olarak gerçek- leşmiştir. • Kayma donatılı numunelerde uygu- lanan detayda, kayma donatısı yer- leştirildiği cep çevresinde etkili ol- muştur. Bu numunelerde, iki beton katmanı arasındaki kenetlenme ge- rilmesi yalın duruma göre yaklaşık %50 artmıştır. Kayma donatılarının önüretim boşluklu döşemelerin tüm birleşim kesitlerine uygulanması durumunda, bu yöntemin daha et- kili olabileceği öngörülmektedir. • Pürüzlendirilmiş numunelerde (pü- rüz derinliği 5-6 mm) elde edilen sonuçlar, literatürlerde verilen 0.50 MPa yatay kayma gerilmesi sınır değeriyle uyuşmaktadır. • Pürüzlendirilmiş numunelerde eğil- me kapasitesine yaklaşıldığında gövde çatlağı, öngerme kayıpları ve birleşim bölgesinde ayrılma gibi ha- sarlar oluşmaya başlamıştır. Bu çalışmanın devamında üretilen dört yeni numunede pürüzlendirilmiş yüzey ve kayma donatısı birlikte kullanılmış- tır. Deneyler tamamlandığında, sonuç- ları bu satırlardan paylaşılacaktır. KAYNAKLAR [1] Scott NL. Performance of precast prestressed hollow core slab with composite concrete topping. PCI J 1973; 18(2):64-77. [2] ACI Building code requirements for structural concrete. Detroit (MI): Ame- rican Concrete Institute; 2005. [3] Girhammar UA, Pajari M. Tests and analyses on shear strength of com- posite slabs of hollow core units and concrete topping. Constr Build Mater 2008;22:1708-1722. [4] Ajdukiewicz A, Kliszczewicz A, Weglors M. Experimental study on the effective- ness of interaction between pre-tensi- oned hollow-core slabs and concrete topping. Architecture Civil Engineering Environment 2008;1:57-66. [5] Baran E. Effects of cast-in-place conc- rete topping on flexural response of precast concrete hollow-core slabs. Eng Struct 2015;98:109-117. [6] Ibrahim IS, Elliott KS, Abdullah R, Kueh ABH, Sarbini NN. Experimental study on the shear behavior of precast conc- rete hollow core slabs with concrete topping. Eng Struct 2016;125:80-90. [7] TS 3233 Öngerilmeli Beton Yapıların Hesap ve Yapım Kuralları, Şubat 1979, Türk Standartları Enstitüsü. TEŞEKKÜR Türkiye Prefabrik Birliğinin destekle- diği bu araştırma; İTÜNOVA Teknoloji Transfer Ofisinde, bir AR-GE projesi olarak gerçekleştirilmiştir. Çalışmanın her aşamasındaki değerli katkılarından dolayı İnş. Müh. Günkut Barka ve İnş. Yük. Müh. Hakan Ataköy’e, numune- lerin üretemini yapan Yapı Merkezi Prefabrikasyon A.Ş.’ne, deneyleri ger- çekleştiren İTÜ İnşaat Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Laboratuvarı (YDMLab)’na ve katkı sağlayan tüm öğrencilerimize teşekkür ederiz. Şekil 24. Açıklık ortasında yapısal kaplama betonu üst yüzeyinde kaydedilen beton birim kısalmalarıelde edilen yük-yerdeğiştirme eğrileri