Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 131

MAKALE BETON PREFABRİKASYON TEMMUZ 2019 ◆ SAYI : 131 21 gerilme hesapları gerçek değil sanki elastik bir malzemeye göre yapılmış- tır). Amacımız gerilme aralığının nasıl azaldığını göstermektir. Alan, A =2250 cm 2 , Kirişin alanının eylemsizlik momenti J=4.02x10 6 ; Ölü ağırlık: Tipik köprü kirişinde hareketli yük Ard-çekmenin sağladığı gerilme (ters yönde); P=20 ton, M=20 x 5 =100 ton.m. Maks. gerilmede azalması: 0.394- 0.174 =0.22 ton/cm 2 . Yeni gerilmede aralığı = 0.22-0.073 = 0.147 ton/cm 2 . Böylece gerilme aralığı 0.321 ton/cm 2 den 0.147 ton/cm 2 e, yarıdan az bir değere inmiştir. 2.3. Kafes Kirişlerin Güçlendirilmesi Kafes kirişlerin güçlendirilmesi de aynı yaklaşımla alt başlığı ard-çekme ile kaldırarak yapılabilir. Bu konuda detay- lı bilgi aşağıdaki referansta verilmiştir 1 . 1 Pullaro J ve Siva Kumar B., “Increasing The Capacity of Bridge Truss Tension Mem- bers via Post-Tensioning Strands”. Second Workshop on Bridge Engineering Research in Progress, Reno, Nevada Oct. 29-30 1990. Böylece kiriş sehim 14 cm - 6.1 cm = 7.9 cm’e inecektir. 7.9 cm < 8.3 cm Uygun değer. A-A’ ve D-D’ noktalarında kabloların yaslanacağı çelik birer eleman kulla- nılabilir. 2.2. Köprü Kirişlerini Yorulma Yö- nünden Güçlendirme Yapı elemanlarında yorulmayı belirle- yen üç faktör: a- Yükün tekrar sayısı (köprü kirişle- rinde bu belli bir periyod içinde kaç vasıtanın geçtiği şeklinde düşünü- lebilir). b- Elemanın geometrisindeki düzen- sizlik. c- Gerilme aralığı (Burada trafik yü- künün yarattığı maksimum gerilme ile ölü yükün yarattığı gerilme ara- sındaki fark) dır. Köprü kirişlerinden a ve b yi etkileye- meyiz ancak ard çekme uygulanması ile gerileme aralığını düşürebiliriz. Yukarıdaki örnekte sembol bir gerilme hesabı ile gerilme aralığının nasıl dü- şürüleceği gösterilmektedir (Buradaki Alan, A =2250 cm 2 , Kirişin alanının eylemsizlik momenti J=4.02x10 6 ; Ölü ağırlık: = 2250 2 10000 2 / 2 × 2.4 3 = 0.54 / ü ü, = 4.02 × 10 6 70 = 57430 3 Tipik köprü kirişinde hareketli yük ö ü ü 0.54 × 25 2 20 cm 20 15 15 15 140 cn 0.96 t/m 1.52 t/m 18 ton Alan, A =2250 cm 2 , Kirişin alanının eylemsizlik momenti J=4.02x10 6 ; Ölü ağırlık: = 2250 2 10000 2 / 2 × 2.4 3 = 0.54 / ü ü, = 4.02 × 10 6 70 = 57430 3 Tipik köprü kirişinde hareketli yük 2 m 20 15 15 15 140 c 0.96 t/m 1.52 t/m 18 ton 4 Alan, A =2250 cm 2 , Kirişin alanının eylemsizlik momenti J=4.02x10 6 ; Ölü ağırlık: = 2250 2 10000 2 / 2 × 2.4 3 = 0.54 / ü ü, = 4.02 × 10 6 70 = 57430 3 Tipik köprü kirişinde hareketli yük ö ü ü = 0.54 × 25 2 8 = 42.2 . Ö ü ü = 4220 57430 = 0.073 / 2 ℎ ü = 18 × 25 4 + 0.96 × 1.52 × 25 2 8 = 226.5 . ü = 22650 57430 = 0.394 / 2 Δ = 0.394 − 0.073 = 0.321 / 2 Ard-çekmenin sağladığı gerilme (ters yönde);P=20 ton, M=20 x 5 =100 ton.m. = 100 × 100 . 57430 2 = 0.174 / 2 Maks. gerilmede azalması : 0.394-0.174 =0.22 ton/cm 2 . Yeni gerilmede aralığı = 0.22-0.073 = 0.147 ton/cm 2 . Böylece gerilme aralığı 0.321 ton/cm 2 den .147 ton/cm 2 e, yarıdan az bir değere inmiştir. 2.3 Kafes Kirişlerin Güçlendirilmesi Kafes kirişlerin güçlendirilmesi de aynı yaklaşımla alt başlığı ard-çekme ile kaldırarak yapılabilir. Bu konuda detaylı bilgi aşağıda ki refe ransta verilmiştir 2 . 2 Pullaro J ve Siva Kumar B., “Increasing The Capacity of Bridge Truss Tension Members via Post- Tensioning Strands”. Second Workshop on Bridge Engineering Research in Progress, Reno, Nevada Oct. 29-30 1990. 20 cm 20 15 15 15 140 cn 0.96 t/m 1.52 t/m 18 ton Δσ = 0.394 – 0.073 = 0.321 ton/cm 2 Δ = = 6.1 cm ↑ 7396x100 3 300x4.02x10 6 σ = = 0.174 ton/cm 2 100x100 ton.cm 2 57430 cm 2 = = Kesit modülü, J/c 4.02x10 6 70 57430 cm 3 = = 42.2 ton. m M ölü yük 0.54x25 2 8 = + = 226.5 ton. m M hareketli yük 18x25 4 0.96x1.5 x25 2 8 = = Ölü yük gerilmesi 4220 57430 0.073 ton/cm 2 0.394 ton/cm 2 = = Hareketli yük gerilmesi 22650 57430 = x 2.4 = 2250 cm 2 10000 cm 2 /m 2 ton m 3 0.54 ton/m