Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 136

MAKALE BETON PREFABRİKASYON EKİM 2020 ◆ SAYI : 136 16 nekliği önüretimli numuneler için 5.00 ile 6.38 arasında değişirken monolitik numunede 5.26 olarak gerçekleşmiş- tir. Manşondaki yivler sünekliğe olum- suz etki etmiştir. Sönümlenen nihai kümülatif enerji monolitik numuneye göre % 41 daha az olmuştur. Montaj uzunluğu 0’dan 425 mm’ye çıkar- tıldığında, enerji yutma kabiliyeti % 22.8’den % 33.2’ye çıkmıştır. Geçiş donatısının çapı 16 mm’den 18 m’ye çıkartıldığında ise enerji yutma kapasi- tesi % 64.8 oranında arttmıştır. bir düğüm noktası tasarlamıştır, Şekil 18. Dördü önüretimli biri de monolitik olmak üzere toplam 5 adet kiriş‑ko- lon birleşimi tersinir tekrarlı yükleme etkisinde denenmiştir. Çalışmada, kontrollü olarak oluşmuştur. Düğüm noktasındaki birkaç etriyenin varlığı kayma deformasyonlarının azalmasını ve enerji tüketme kapasitesinin art- masını sağlamıştır. Dayanım azalması Gou ve diğ. (2019) [20] yüksek per- formanslı elyaf takviyeli çimento esaslı kompozitler (HPFRCCs) sınıfına giren, az büzülen mühendislik özellikleri ge- liştirilmiş çimento esaslı kompozit malzemelerin (LSECC) U kesitli kabuk- lar şeklinde önüretimli birleşimlerde betonla beraber kullanımı ile kompozit bindirme uzunluğu, enine ve boyuna donatı oranları değişken olarak dikkate alınmıştır. Deney sonuçları, önerilen birleşimin gerekli sismik performansı sağladığını, bununla birlikte donatı yer- leşiminin de montaj açısından rahatla- dığını göstermiştir. Etriye bulunmayan düğüm noktasında diyagonal çatlaklar Şekil 17. Harçlı çift manşonlu kiriş kolon birleşim detayı [19] Şekil 18. Elyaf takviyeli çimento esaslı kompozitlerin kullanıldığı birleşim detayı [20]