Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 139

MAKALE BETON PREFABRİKASYON TEMMUZ 2021 ◆ SAYI : 139 12 3.3 İki yöntemin karşılaştırılması Tablo 2’de, fiber eleman yöntemi ve basitleştirilmiş sıfır-uzunluklu bağ- lantı elemanı yönteminde kullanılan analitik modelleme prensipleri karşı- laştırmalı olarak özetlenmiştir. Şekil 8’de, El-Sheikh vd. tarafından yapılan parametrik analitik çalış- malarda, örnek bir bina için her iki yöntemle elde edilen tepe yerdeğiştirmesi - taban kesme kuvveti eğrisi gösterilmiştir. [4] Şekil 8’de verilen eğride görülebile- ceği gibi, fiber eleman yöntemi ve basitleştirilmiş sıfır-uzunluklu ele- man yöntemi kullanılarak yapılan çalışmalar birbirine oldukça yakın sonuçlar vermektedir. Kurama vd. ayrıca bu iki yöntemin, örnek kiriş- kolon bağlantı numuneleri üzerinde yapılan deneysel çalışmalarla da oldukça yakın sonuçlar verdiğini belirtmiştir. [5] 4. SONUÇLAR Bu çalışmada, prekast ardgermeli yapı sistemlerini özgün kılan özellik- ler irdelenmiş, bu özelliklerin gerek- tirdiği analitik modelleme prensipleri açıklanmıştır. Buna göre: • Prekast ardgermeli yapı sistem- lerinde, ardgerme halatlarının aderanssız olması ve kiriş-kolon düğüm noktasında bulunan boş- luk açılması mekanizması, kesitin moment-dönme ilişkisinin elde edilmesinde özgün formülasyon- ların kullanılmasını gerektirir. • Bu moment-dönme ilişkilerinde belirlenecek deprem performans sınırları, prekast ardgermeli sis- temlerde boşluk açılması, ard- germe halatının doğrusal limite ulaşması gibi konvansiyonel yapı sistemlerinden farklı limit durum- lar ile tanımlanır. • Prekast ardgermeli yapı sistem- lerinin bilgisayar modellemesi, fiber eleman modeli ve basitleş- tirilmiş sıfır-uzunluklu bağlantı elemanı modeli olmak üzere iki farklı yöntem ile yapılabilir. Fiber eleman yönteminde yapısal sis- temin tüm elemanları doğrusal olmayan davranışları da gözönün- de bulundurularak modellenirken, basitleştirilmiş sıfır-uzunluklu bağlantı elemanı yönteminde, ha- rici hesaplarla kiriş-kolon bağlantı bölgeleri için elde edilen moment- dönme ilişkileri, düğüm noktasına sıfır uzunluklu elemanlar olarak ta- nımlanır. Bölüm 3.3’te prensipleri karşılaştırılan bu iki yöntem de, birbirlerine ve deneysel çalışma- lara yakın sonuçlar vermektedir. KAYNAKLAR 1. Wada, Sakata, Nakano, Matsuzaki, Tanabe, Machida. 2006. ‘Study on Damaged Controlled Precast Prestressed Concrete with PC Mild-Press Joint: Part 1’, FIB Proceedings of the Second International Congress 2. Post-tensioning Manual, 6 th edition, Post-tensioning Institu- te, 2006. 3. Analytical modeling of the seismic behaviour of precast concrete frames designed with ductile connections, Pampanin S., Sritharan S., Journal of Earthquake Engineering, Tem- muz 2001. 4. Seismic behaviour and design of unbonded post-tensioned precast concrete frames, El- Sheikh M., Sause R., Pessiki S., Lu L. PCI Journal. 5. ‘Friction-damped Unbonded Post-tensioned Precast Conc- rete Moment Frame Structures for Seismic Regions’. Kurama Y, Morgen B. Structural Engi- neering Research Report. Uni- versity of Notre-Dame. Şekil 8. Her iki yöntem için tepe yerdeğiştirmesi - taban kesme kuvveti eğrisi [4]