Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 145

MAKALE BETON PREFABRİKASYON OCAK 2023 ◆ SAYI : 145 18 Şekil 25. Yatay yük dağıtıcı kiriş bağ- lantısı nedeniyle B1 düğüm noktasında oluşan sargı etkisinin bu durum üzerin- de etkili olabileceği değerlendirilmiştir. Deney numunesinin genel hasar duru- mu ve yük-yerdeğiştirme ilişkileri de- ğerlendirildiğinde çerçeve davranışının oluştuğu ve yeterli süneklik ve enerji tüketme özelliklerinin gerçekleştiği so- nucuna varılmıştır. A kolonunda birinci kat (A1) ve ikinci kat (A2) seviyelerin- deki düğüm noktalarına yerleştirilen yerdeğiştirme ölçerler ile takip edilen dönme büyüklükleri Şekil 26’da veril- miştir. Çerçevenin her iki kolonunun alt uçla- rında 0-150 mm ve 150-300 mm kot aralıklarında dönme okumalarına bağlı olarak hesaplanmıştır, Şekil 27. Her iki kolonda da 0-150 mm kot aralığında daha büyük dönme gerçekleşmiştir. Deney sonunda kolon alt uçlarında oluşan hasar durumu Şekil 28’de ve- rilmiştir. Kolon tabanlarında gözlenen Şekil 25. B1 düğüm noktasının nihai hasar durumu P = 185.4 kN ; δ = 55 mm P = 194 kN ; δ = 70 mm P = 204 kN ; δ = 95 mm Şekil 24. A1 düğüm noktasının artan yerdeğiştirme aşamalarındaki hasar durumu