Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 155

MAKALE BETON PREFABRİKASYON TEMMUZ 2025 ◆ SAYI : 155 21 manmaraş-Pazarcık ve Elbistan’da meydana gelen M w =7.7 büyüklüğün- deki depremde 4614 nolu istasyondan kaydedilen en büyük kuzey-güney yönlü deprem kaydına ait ivme dikkate alınarak zaman tanım alanına doğru- sal olmayan analizler yapılmıştır. Bu analizlerde ilk adımda frekans analizi, ikinci adımda kararlı durum dinamiği, modal ve üçüncü adımda ise dina- mik modal analiz gerçekleştirilmiştir. Frekans analizi için 10 mod türü be- lirlenmiştir. Modlara göre en düşük ve en yüksek frekanslar Tablo 6’da veril- miştir. Üçüncü adımda deprem kaydı 70 s, zaman adımı 0.01 s ve ilk mod- dan son moda %5 sönümleme etkisi tanımlanmıştır. Analizde tanımlanan ivme verisi Şekil 9’da verilmiştir. Şekil 8’de belirtilen referans noktalarından (RP-1 ve 2) veriler alınarak sonuçların analiz edilmesinde kullanılmak üzere kaydedilmiştir. 3. ANALİZ SONUÇLARI VE TARTIŞ- MA 3.1. Yük ve Düzlem Dışı Deplasman Analiz sonuçlarına göre yatay yük ve düzlem dışı deplasman değerleri Şekil 10’da verilmiştir. Şekil 15’te mesnet- lerde oluşan toplam yatay reaksiyon ve birleşim bölgesinde kiriş üstün- den oluşan düzlem dışı deplasman değerleri alınarak grafikler çizilmiştir. C1’den C5’e kadar olan mafsallı pimli bağlantılar arasında yük taşıma kapa- sitesi, rijitlik ve süneklik özellikleri ba- kımından önemli farklar görülmüştür. C1, en yüksek nihai yük kapasitesi (P u =110 kN) ile en iyi performansa sahiptir. Bu prekast kiriş, nihai yük sonrası deplasmana karşı oldukça dirençli olmuş ve birleşim noktasında 100 mm, tepede 544 mm deplasman yaparak göçmüştür. C1 birleşiminde pürüzlü pim deliği, pim boşluğunda dolgu harcı kullanımı ve elastomer mesnet kullanımı hem rijitlik hem de süneklik açısından performansı arttır- mıştır. C2 nihai yük kapasitesi C1’e yakın bulunmuştur. Ancak grafikte, nihai yük sonrası daha çok düşüş meydana gelmiştir. C2’nin C1’e göre elastik deplasman aşamasında farklılık olmasa da nihai deplasman kapasitesi azalmıştır. C3’te ise üst plaka, somun ve elastomer mesnet kullanılmış an- cak dolgu harcı ve çevresindeki pürüz- lülük eksik bırakılmıştır. Bu olumsuz etkiler davranışa yansımış ve nihai yük kapasitesi, P u =80.50 kN, olarak elde edilmiştir. C3’te dolgu harcının olma- ması kapasiteleri oldukça azaltmıştır. C4’te ise elastomer mesnet olmaması nedeniyle daha düşük rijitlikte dep- Şekil 9. Deprem yüklemesi analizinde tanımlanan ivme verisi a) Tepe orta noktadan alınan düzlem dışı deplasman b) Birleşim üst noktasından alınan düzlem dışı deplasman Şekil 10. Monotonik yükleme altında yük ve düzlem dışı deplasman grafikleri