Türkiye Prefabrik Birliği | Sayı: 130

MAKALE BETON PREFABRİKASYON NİSAN 2019 ◆ SAYI : 130 13 malıdır. Kiriş kesme kuvvetinin önemli bölümü kirişin betonarme çekirdeği tarafından aktarılmaktadır. Üçüncü nu- munede (SP3) L-korniyer kullanmak yerine KKE’nin kolon pas payına otur- ma uzunluğu 65 mm’ye çıkarılmıştır, (Şekil 2-c). SP4 numunesinde; artan eğilme dayanımının bağlantı davranışı üzerindeki etkisini araştırmak üzere, kiriş çekirdek bölgesinde altta ve üstte 4 F 35 donatı kullanılmıştır, (Şekil 2-d). SP5 numunesinde, kolon-kiriş bağlantı bölgesinde ciddi hasardan kaçınmak üzere özel donatı detayları kullanıl- mıştır, (Şekil 2-e). Kolon-kiriş bağlantı bölgesini güçlendirerek, plastik mafsal bölgesini kirişe ötelemek üzere dört adet ankraj başlıklı donatı kullanılmış- tır. Kolon-kiriş bağlantı bölgesinde aderans sıyrılmasını azaltmak üzere, kiriş eğilme donatısı olarak daha kü- çük çaplı donatılar kullanılmıştır. Kiriş çekirdek bölgesinde, üstte 6 adet, altta da 4 adet F 25 donatı kullanılmıştır. Er- ken göçmeyi ve ankraj başlıklı donatı- ların ankraj kuvvetlerinden kaynaklana- bilecek kayma kırılmasını engellemek üzere, kiriş plastik mafsal bölgesinde etriye aralığı 70 mm ye düşürülmüştür. Diğer detaylar SP1 numunesi ile aynı- dır. Ankraj başlıklı donatıların tasarım hesapları Ekte 1 sunulmuştur. Şekil 2-f, geleneksel betonarme ko- lon-kiriş bağlantısına sahip CP numu- nesinin detaylarını göstermektedir. Bu numunenin kolon ve kirişinin özellikleri ve boyutları SP1 numunesi ile aynıdır. Kiriş donatıları üstte 4 F 32, altta 2 F 25 ve 2 F 29’dur. CP numunesinde artan moment kolundan dolayı, pozitif mo- ment kapasitesini ayarlamak üzere BPf numunelerine göre daha az boyuna donatı kullanılmıştır. BPf elemanlarda beton basınç daya- nımı KKE için f c ’ =35.1 MPa, kolon için f c ’ =47.5 MPa’dır. Yerinde dökme betonun basınç dayanımı ise f c ’ =34.9 MPa’dır. Donatıların akma ( f y ) ve kop- 1 Yayınlanan bu makalenin eki olarak www. concrete.org adresinde PDF formatında bulunmaktadır. ma ( f u ) dayanımları Tablo 2’de veril- miştir. Şekil 3-a deney düzeneğini göster- mektedir. Kolon dış ortama alttan maf- sallı olarak bağlanmıştır. Kirişlerin uç- ları yatay harekete izin verecek şekilde düşeyde mesnetlenmiştir. Tersinir tekrarlı yatay yük çevrimleri kolonun üst ucundan yerdeğiştirme kontrollü olarak uygulanmıştır. Şekil 3-b’de yük- leme şablonu görülmektedir. DENEY SONUÇLARI Yatay Yük-Yatay Yerdeğiştirme Ora- nı İlişkisi Şekil 4-a’dan 4-f’ye kadar yatay yer- değiştirme oranı ve yük arasındaki iliş- kiyi gösteren grafikler verilmiştir. Yatay yerdeğiştirme oranı, yükün uygulandığı noktadaki net yatay yerdeğiştirmenin kolonun net boyuna bölünmesiyle he- saplanmıştır. Tablo 3, numunelerin en Tablo 2. Donatıların akma ve kopma dayanımları Şekil 3. Deney düzeneği ve yükleme şablonu